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【上海水處理設(shè)備網(wǎng)straitstimes.cn】本文以一座新建于廣州市的垃圾滲濾液處理站 MBR系統(tǒng)為例，介紹了MBR系統(tǒng)調(diào)試運(yùn)行的參數(shù)選擇及相應(yīng)的運(yùn)行效果，通過調(diào)試階段合理調(diào)節(jié)運(yùn)行參數(shù)，采取相應(yīng)技術(shù)措施，實(shí)現(xiàn)了MBR系統(tǒng)的快速啟動(dòng)，達(dá)到預(yù)期的效果。本文涉及的參數(shù)及方法可為類似工程調(diào)試和快速啟動(dòng)提供參考。

關(guān)鍵詞：垃圾滲濾液；MBR快速啟動(dòng)；混合進(jìn)水

1工程設(shè)計(jì)情況

MBR因具備占地少、污泥濃度高、抗沖擊負(fù)荷能力強(qiáng)等特點(diǎn)，已成為垃圾滲濾液處置生化主流工藝。廣州某生活垃圾焚燒發(fā)電廠滲濾液處理站，處置工藝為 UA SB+MBR二級(jí) A/O+RO設(shè)計(jì)處置規(guī)模為高濃度滲濾液 400m3/d+低濃度污水 200m3/d高濃度滲濾液經(jīng)厭氧處置后與低濃度污水于均衡池混合進(jìn)入 MBR處置單元。

1.1設(shè)計(jì)進(jìn)出水水質(zhì)

1.2MBR系統(tǒng)設(shè)計(jì)

1.2.1MBR進(jìn)水均衡池

尺寸為 6.4*3.5*9.5m半地埋式鋼混結(jié)構(gòu)，用以均衡低濃度調(diào)節(jié)池，高濃度調(diào)節(jié)池，UA SB池出水水質(zhì)。

1.2.2一級(jí) A/O池

一級(jí) A/O反應(yīng)池分別由一級(jí)反硝化池，一級(jí)硝化池組成，采用并聯(lián)方式各設(shè) 2座。其中，每座一級(jí)反硝化池尺寸為11.5*9.0*9.5m2座，有效容積1656m3每座一級(jí)硝化池17.0*9.0*9.5m2座，有效容積 2448m3

1.2.3二級(jí) A/O池

一級(jí) A/O反應(yīng)池分別由二級(jí)反硝化池，二級(jí)硝化池組成，采用并聯(lián)方式各設(shè) 2座，其中，每座一級(jí)反硝化池尺寸為6.0*4.2*9.5m2座 有效容積 403m3每 座 一 級(jí)硝化池6.0*4.2*9.5m2座，有效容積 403m3 上海GMP純化水設(shè)備

1.2.4超濾膜系統(tǒng)

設(shè)計(jì)規(guī)模為 600m3/d設(shè)計(jì)膜通量為 65LMH采用外置式管式膜，分為 2套，每套超濾裝置含 5支超濾膜管，配套循環(huán)水泵，進(jìn)水泵，閥門，線儀表等設(shè)備。

2調(diào)試運(yùn)行基本情況

2.1調(diào)試背景

受旱季降雨量及垃圾組分等因素影響，該焚燒電廠日均高濃度滲濾液產(chǎn)生量?jī)H 30~50m3/d廠區(qū)低濃度污水發(fā)生量 120m3/d為完成該滲濾液處置站滿負(fù)荷調(diào)試工作，同時(shí)緩解附近垃圾填埋場(chǎng)滲濾液積存問題，于 2018年 10月 16日起，該焚燒電廠滲濾液處置站調(diào)試過程 MBR進(jìn)水由焚燒電廠高濃度滲濾液、廠區(qū)低濃度污水和填埋場(chǎng)滲濾液組成，調(diào)試目標(biāo)為填埋場(chǎng)滲濾液進(jìn)水量達(dá)到200m3/d生化系統(tǒng)穩(wěn)定，污泥濃度達(dá)到15g/L出水水質(zhì)穩(wěn)定達(dá)標(biāo)；因填埋場(chǎng)來水水質(zhì)動(dòng)搖大，碳氮比較低，廠區(qū)高濃度滲濾液采用超越 UA SB系統(tǒng)直接進(jìn)入 MBR均衡池的方式，與廠區(qū)低濃度污水和填埋場(chǎng)滲濾液混合配水進(jìn)入 MBR系統(tǒng)。

2.2調(diào)試過程情況

根據(jù)調(diào)試實(shí)際情況，此次工藝調(diào)試依照進(jìn)水量由少到多，負(fù)荷由低到高實(shí)施，因填埋場(chǎng)滲濾液碳氮比失調(diào)，廠區(qū)高濃度滲濾液產(chǎn)生量小，為實(shí)現(xiàn)生化系統(tǒng)的快速啟動(dòng)，投加食品級(jí)葡萄糖以提高進(jìn)水碳氮比，外加碳源系數(shù)取 0.6kgCOD/kg葡萄糖，控制混合進(jìn)水碳氮比在8~18系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定后進(jìn)水碳氮比降至 5~8硝化液回流比控制在12~16系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定后硝化液回流比降至9~11進(jìn)水電導(dǎo)率不大于 25000μs/cmCl-濃度不大于 6000mg/L視情況投加片堿和磷酸三鈉。

2.3調(diào)試工作內(nèi)容

調(diào)試期間具體工作內(nèi)容如表 2所示。

3快速啟動(dòng)過程分析

3.1混合進(jìn)水水質(zhì)水量分析

因填埋場(chǎng)來水水質(zhì)動(dòng)搖大，每日進(jìn)行 2次進(jìn)水水質(zhì)檢測(cè)并留樣，廠區(qū)高濃度及低濃度進(jìn)水水質(zhì)檢測(cè)每日 1次，均衡配水以實(shí)現(xiàn)生化系統(tǒng)快速啟動(dòng)。快速啟動(dòng)期間 MBR系統(tǒng)進(jìn)水水質(zhì)水量如表 3所示。

2018年 10月 16日起，引入填埋場(chǎng)滲濾液混合進(jìn)水進(jìn)行 MBR系統(tǒng)快速啟動(dòng)，快速啟動(dòng)初期，MBR總進(jìn)水量控制在70~150m3/d其中廠區(qū)高濃度滲濾液 30m3/d填埋場(chǎng)滲濾液 30~60m3/d廠區(qū)低濃度污水 40~60m3/d待 COD和 NH3-N去除率分別穩(wěn)定在97%和 99%以上時(shí)，逐步提高填埋場(chǎng)滲濾液進(jìn)水量和進(jìn)水占比，混合進(jìn)水量從第 35天開始提升至 400m3/d并繼續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行，其中填埋場(chǎng)滲濾液進(jìn)水量控制在200m3/d因廠區(qū)高濃度滲濾液發(fā)生量較低，僅 40m3/d為保證出水總氮達(dá)標(biāo)(小于 40mg/L外加碳源以提高混合進(jìn)水碳氮比在8~18受當(dāng)?shù)乩�圾組分影響，經(jīng)檢測(cè)，廠區(qū)高濃度滲濾液 Cr6+濃度達(dá) 3.85mg/L為降低Cr6+對(duì)生化系統(tǒng)的抑制，廠區(qū)低濃度污水約 130m3/d經(jīng)均衡池與高濃度滲濾液混合后進(jìn)入 MBR系統(tǒng)。上海GMP純化水設(shè)備

3.2污染物去除率分析

調(diào)試期 MBR系統(tǒng) COD和 NH3-N去除率如圖 2和圖 3所示，以 5日 均值作為 評(píng)價(jià)指標(biāo)，調(diào) 試期間混合進(jìn) 水 COD為13245~18964mg/L混合進(jìn)水 NH3-N為 833~1659mg/LMBR實(shí)際出水 COD為 365~1054mg/LMBR實(shí)際出水 NH3-N為 6~59mg/L

如圖 4所示，調(diào)試期第 10~20天因填埋場(chǎng)來水碳氮比僅1.5~2.2且廠區(qū)高濃度滲濾液量較少，第 11~15天進(jìn)水碳氮比從18.6~19.5降至 12.2且填埋場(chǎng)滲濾液 B/C低于 0.2同時(shí)因填埋場(chǎng)滲濾液占比提高，其混合進(jìn)水電導(dǎo)率從 17439μs/cm上升至21039μs/cm期間污泥顏色變深，污泥沉降性變差，生化池泡沫明顯增加]NH3-N去除率下降至 95.5%~96.0%MBR出水NH3-N濃度上升至 50.3~59.2mg/L受填埋場(chǎng)滲濾液臨時(shí)回灌影響，其難降解有機(jī)物累積，隨著填埋場(chǎng)滲濾液進(jìn)水量的提升，其難降解有機(jī)物導(dǎo)致 MBR出水 COD上升，COD去除率下降，MBR進(jìn)水可生化性下降。

從第 16天起，開始投加葡萄糖以提升進(jìn)水碳氮比，控制混合進(jìn)水碳氮比在17左右；增加曝氣量，提高間歇曝氣頻率，控制一級(jí) O池溶解氧在3~4mg/L二級(jí) O池溶解氧 2~3mg/L同時(shí)提高廠區(qū)低濃度污水進(jìn)水量以降低混合進(jìn)水電導(dǎo)率。通過采取上述措施，從第 21天起，NH3-N去除率回升至 99%以上，MBR出水NH3-N維持在10.4~11.9mg/L至調(diào)試期結(jié)束。

3.3MBR系統(tǒng)進(jìn)水碳氮比、電導(dǎo)率和污泥濃度分析

如圖 5所示，系統(tǒng)調(diào)試初期向生化池投加接種污泥共 100噸 含水率 80%后因廠區(qū)高濃度滲濾液發(fā)生量不足，生化調(diào)試暫緩，期間不定期進(jìn)廠區(qū)高濃度滲濾液，間歇曝氣。10月 16日引入填埋場(chǎng)滲濾液混合進(jìn)水快速啟動(dòng)初期，生化池內(nèi)污泥濃度為6085mg/L和 5477mg/L快速啟動(dòng)第 11~15天時(shí)，污泥濃度已增長(zhǎng)至 11115mg/L和 10558mg/L快速啟動(dòng)第 11~20天，受進(jìn)水水質(zhì)沖擊影響，微生物增殖速率變緩，生化池內(nèi)污泥濃度維持在10~12g/L期間未排泥)通過采取投加葡萄糖提高進(jìn)水碳氮比、增加廠區(qū)低濃度進(jìn)水量降低進(jìn)水電導(dǎo)率、增加曝氣量提高溶解氧控制范圍等措施，生化系統(tǒng)逐漸恢復(fù)正常，污染物去除率回升，污泥濃度在采取措施 15天內(nèi)從 11097mg/L和 12043mg/L增長(zhǎng)至18352mg/L和 19380mg/L并開始定期排泥，生化池內(nèi)污泥濃度控制在18~20mg/L

快速啟動(dòng)完成后，MBR進(jìn)水量控制在400m3/d以上，進(jìn)水碳氮比降為 5~8MBR出水 COD為 600~700mg/LMBR出水 NH3-N為 10~12mg/LMBR出水經(jīng)反滲透系統(tǒng)處置后水質(zhì)穩(wěn)定達(dá)到鄉(xiāng)村污水再生利用工業(yè)用水水質(zhì)》GB/T19923-2005中的關(guān)閉式循環(huán)冷卻水系統(tǒng)補(bǔ)充水標(biāo)準(zhǔn)，且總氮不高于 40mg/L

4結(jié)論

本文以一座新建于廣州市的滲濾液處理站 MBR系統(tǒng)為例，介紹了MBR系統(tǒng)調(diào)試運(yùn)行的參數(shù)選擇及相應(yīng)的運(yùn)行效果。進(jìn)水水質(zhì)動(dòng)搖大，生化系統(tǒng)受抑制的情況下，通過合理調(diào)節(jié) MBR混合進(jìn)水比例、曝氣量和硝化液回流比等運(yùn)行參數(shù)，同時(shí)采取投加葡萄糖提高進(jìn)水碳氮比、增加廠區(qū)低濃度進(jìn)水量降低進(jìn)水電導(dǎo)率和增加曝氣量提高溶解氧控制區(qū)間等措施后，生化系統(tǒng)恢復(fù)正常，COD和 NH3-N去除率分別回升至 95%和 99%以上，污泥濃度增至 18~20g/L進(jìn)水量達(dá)到400m3/d一個(gè)月內(nèi)完成了MBR系統(tǒng)的快速啟動(dòng)，達(dá)到預(yù)期的效果。本文涉及的參數(shù)及方法可為類似工程調(diào)試和快速啟動(dòng)提供參考。

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